Banner
365bet常用输送带类型及规格doc
- 2020-10-24 17:15-

  常用输送带类型及规格常用输送带类型及规格 一、尼龙输送带 尼龙是橡胶工业目前所用合成纤维中性能最好的品种之一,其结构经纬向均为 锦纶编织,用途最广的品种,它最突出的优点是耐磨性好,强度高,耐疲劳性好, 尼龙帆布做成输送带体薄,强力高,耐冲击,成槽性好,层间粘合力大,屈挠性优 异及使用寿命长等特点,适用于中长距离,较高载量,高速条件下输送物料,广泛 用于矿山,冶金、建筑、港口等部门。 尼龙多层织物芯输送带的规格及技术参数: 织物构造 胶布 强度系列 (N/mm) 覆盖胶厚度 mm 织物 织物 宽度 厚度类型 型号 范围 上覆盖胶下覆盖胶 (mm/P) NN-100 0.70 200 300 400 500 600 NN-125 0.75 250 375 500 625 750 400-2500 NN-150 0.80 300 450 600 750 900 NN-200 0.90 400 600 800 1000 1200 尼龙 锦纶NN-250 1.10 500 750 1000 1250 1500 1.5-8 0-4.5 500-2500 300(NN) NN-3001.25 9001200 1500 1800 NN-350 1.35 10501400 1750 2100 NN-400 1.70 16002000 2400 800-2500 NN-500 1.80 20002500 3000 粘合强度、延伸性能符合下表 粘合强度延伸性能 覆盖层与布层间 N/mm 全厚度纵向 全厚度纵向 带芯材料参考率伸长 拉断伸长率 覆盖层厚度?1.5mm 覆盖层厚度

  1.5mm 3.510 4.0 胶带的覆盖层性能按下表分级 拉伸强度扯断伸长率 磨耗量 老化后拉伸强度和扯断伸长率变化率 覆盖层级 2Mpakgf/cm 24240 450 120 -25~+25 普通型 18180 400 100 -25~+25 15150 350 200 -30~+30 二、钢丝绳芯输送带 一.用途: 钢丝绳芯输送带,适用于高强度、长距离、大运量场合下输送物料。在特殊情 况下,也适用高强度、短距离输送物料。 二.特点: 、传动辊筒直径小:带芯由一层纵向排列的钢丝绳作骨架,耐屈挠疲劳。故可配用直径较小的辊筒,使设备紧凑。 、橡胶与钢丝绳粘着好:钢丝绳表面镀锌,同时采用与钢丝绳有优良粘合性能的胶料,与钢丝绳粘合在一起,耐冲击,不 易掉块,使用寿命长。 、钢丝绳张力均匀:由于制造工艺先进,钢丝绳排列均匀,张力一致,运行平衡,不易跑偏。 、成槽性能好:带芯无横向骨架,易于形成深槽形,多装物料,并防止散落。 射线检查探伤,防止事故发生。 三.胶带标准规格: 胶带标准规格 标准盖钢丝绳最大标准工 胶厚度 胶带强力 绳间距 最小辊筒直径 钢丝绳强度 称直径钢丝绳结构作拉力 Thickn (Kg/m(st-NO.)(mm) (mm) KN/根 (mm) (N/mm) esstt 12 (mm) St-630 3.0 K67+IWS 10 90 19.1800 6.93 St-800 3.5 K67+IWS 10 110 20.6800 8.8 St-1000 4.0 K67+IWS 12 140 24.7800 13.2 St-1250 4.5 K67+IWS 12 175 25.4800 16.5 St-1600 5.0 K619+IWS 12 225 26.01000 21.12 St-2000 6.0 K619+IWS 12 285 30.01000 26.4 St-2500 7.2 K619W+IWS 15 355 32.21250 41.25 St-3150 8.1 K619W+IWS 15 450 35.71400 51.98 St-3500 8.6 K619W+IWS 15 500 44.91500 57.7 St-4000 8.9 K619W+IWS 15 570 46.61600 66 St- 4500 9.7 K619W+IWS 16 645 491800 79.2 St-5000 10.9 K619W+IWS 17 715 8.58.5 53.6 1800 93.5 St-5400 11.3 K619W+IWS 17 760 57.52000 101 钢丝绳根数: 钢丝绳根数: 带宽St630 St800 St1000 St1250 St1600 St2000 St2500 St3150 St3500 St4000 St4500 St5000 St5400 mm 800 75 75 63 63 63 63 50 50 50 1000 95 95 79 79 79 79 64 64 64 64 59 55 55 1200 113 113 94 94 94 94 76 76 77 77 71 66 66 1400 133 133 111 111 111 111 89 89 90 90 84 78 78 1600 151 151 126 126 126 126 101 101 104 104 96 90 90 1800 171 143 143 143 143 114 114 117 117 109 102 102 2000 159 159 159 159 128 128 130 130 121 113 113 2200 176 141 141 144 144 134 125 125 2400 193 155 155 157 157 146 137 137 四.覆盖胶性能及级别: 性能指标 试验项目 GB9770-2001 DIN22131 拉伸强度Mpa 1825 20 14 18 25 20 扯断伸长率 400450 400 350 400 450 400 老化试验 (70 -25,+25-25,+25 -25,+25 -25,+25 -25,+25 -25,+25 -25,+25 拉伸强 度变化率 扯断伸长率变化率 3333333 磨耗量 90MM120MM 150MM 200MM 90MM 120MM 150mm 五.钢丝绳粘合强度: 强力 St630 St800 St1000 St1250 St1600 St2000 St2500 St3150 St3500 St4000 St4500 St5000 St5400 粘合强度 N/mm 60 70 80 95 105 105 130 140 145 150 165 175 180 GB9770-2001 粘合强度 N/mm 60 70 80 95 105 105 130 140 145 150 165 175 180 DIN22131-88 三、阻燃钢丝绳芯输送带 一、特性及用途: 阻燃钢丝绳芯输送带具有钢丝绳芯输送带的高强度、长距离、大运量场合下输 送物料的优点外,还具有阻燃、导静电性能,适合于阻燃、防爆场合下的物料输 送,尤其适合于煤矿井下物料输送。 二、覆盖层性能及级别: 拉伸强度 :?15Mpa 扯断伸长率 :?350% 老化试验 (70?168h) 拉伸强度变化率 :-25~+25% 扯断伸长率变化率:-25~+25% 磨耗量?200mm3 三.安全性能: 导静电带上的上下两面的电阻平均值 10滚筒表面温度 325滚筒磨擦 试样无任何明焰与无焰燃烧 完整覆盖层燃烧酒精喷灯燃烧 任一个试样 自熄时间单个值 剥去覆盖层任一个试样 自熄时间单个值 15丙烷燃烧器燃烧 完全未烧坏长度 250MM 四、聚酯输送带 聚酯输送带又称EP 输送带,其抗拉体为经向涤纶,纬向锦纶交织成的帆布, 其性能特点是经向的低延伸率和纬向的优良成槽性能,耐水性好,湿态强度不下 降,不发生霉变,聚酯的初始模量高,可取较低的安全系数,适用于中长距离较高 载重、高速条件下输送物料。 聚酯多层织物芯输送带的规格及技术参数 织物构造 强度系列(N/mm) 覆盖胶厚(mm) 胶布 宽度 织物 织物类型 厚度上 覆盖下覆盖范围 mmEP-80 0.80 160 240 320 400 480 EP-100 0.80 200 300 400 500 600 400~500 聚酯 聚酯 锦纶 EP-125 0.85 250 375 500 625 750 2.0~8 0~4.5 ?300 EP-150 0.90 300 450 600 750 900 EP-160 0.90 320 480 640 800 960 500~2500 EP-200 1.05 400 600 800 1000 1200 EP-250 1.25 500 750 1000 1250 1500 EP-300 1.35 600 900 1200 1500 1800 EP-350 1.50 10501400 1750 2100 600~2500 EP-400 1.80 16002000 2400 600~2500 EP-500 2.00 20002500 3000 粘合强度、延伸性能符合下表 粘合强度延伸性能 覆盖层与布层间 N/mm 全厚度纵向 全厚度纵向 带芯材料 参考率伸长拉断伸长率 N/mm 覆盖层厚度 覆盖层厚度 3.5010 4.0 胶带的覆盖层性能按下表分级 拉伸强度扯断伸长率 磨耗量 老化后拉伸强度和扯断伸长率变化率 覆盖层级 23Mpakgf/cm 24240 450 120 -25~+25 普通型 18180 400 100 -25~+25 15150 350 200 -25~+25 五、全棉、涤棉输送带 全棉帆布结构经向和纬向均采用棉纤维纺织而成,延伸率较低,机械卡接紧固 性好,帆布与橡胶粘着性好。高温条件下变形较小,适合距离较短,输送物量较小 的场合使用。涤棉输送带是全棉输送带质量升级产品,其抗拉体采用径向涤棉混纺 纤维与纬向的棉纤维交织而成,综合物理机械性能明显优于全棉输送带,特别是带 体更薄,更轻,抗冲击性能大大改善,所以具有更好的使用性能,并节能减耗,为 用户创更佳的经济效益。适用中短距离,载量中等条件下输送物料。 全棉、涤棉 多层织物芯输送带的规格及技术参数 织物构造 胶布 强度系列( N/mm 覆盖胶厚度(mm 宽度厚度 覆盖胶下覆盖胶 范围 mm (mm/P) CC-561.10 112 168 224 280 336 2-8 0-4.5 400-2500 300 涤棉 涤棉(TC) TC-701.0 140 210 280 350 420 1.5-8 0-4.5 400-2500 (TC) 300 胶带的覆盖层性能按下表 拉伸强度 扯断伸长率 磨耗量 老化后拉伸强度和扯断伸长率变化率 覆盖层级 15350 200 -30~+30 10 300 250 粘合强度、延伸性也符合下表 粘合强度 延伸性能 覆盖层与布层间 N/mm 全厚度纵向拉断伸全厚度纵向参考力伸长带芯 N/mm覆盖层厚度? 1.5mm 覆盖层厚度,1.5mm 全棉、涤棉帆?2.70 2.710 电厂分散控制系统故障分析与处理作者: 单位: 摘要:归纳、分析了电厂DCS 系统出现的故障原因,对故障处理的过程及注意 事项进行了说明。为提高分散控制系统可靠性,从管理角度提出了一些预防措施建 议,供参考。 关键词:DCS 故障统计分析 预防措施 随着机组增多、容量增加和老机组自动化化改造的完成,分散控制系统以其系 统和网络结构的先进性、控制软件功能的灵活性、人机接口系统的直观性、工程设 计和维护的方便性以及通讯系统的开放性等特点,在电力生产过程中得到了广泛应 用,其功能在DAS、MCS、BMS、SCS、DEH 系统成功应用的基础上,正逐步向MEH、 BPC、ETS 和ECS 方向扩展。但与此同时,分散控制系统对机组安全经济运行的影 响也在逐渐增加;因此如何提高分散控制系统的可靠性和故障后迅速判断原因的能 力,对机组的安全经济运行至关重要。本文通过对浙江电网机组分散控制系统运行 中发生的几个比较典型故障案例的分析处理,归纳出提高分散系统的可靠性的几点 建议,供同行参考。 考核故障统计浙江省电力行业所属机组,目前在线运行的分散控制系统,有TELEPERM-ME、 MOD300,INFI-90,NETWORK-6000, MACS?和MACS-?,XDPS-400,A/I。DEH TOSAMAP-GS/C800,DEH-IIIA 等系统。笔者根据各电厂安全简报记载,将近几年 因分散控制系统异常而引起的机组故障次数及定性统计于表1 热工考核故障原因分析与处理根据表1 统计,结合笔者参加现场事故原因分析查找过程了解到的情况,下面 将分散控制系统异常(浙江省电力行业范围内)而引起上述机组设备二类及以上故障 中的典型案例分类浅析如下: 2.1 测量模件故障典型案例分析 测量模件“异常”引起的机组跳炉、跳机故障占故障比例较高,但相对来讲故 障原因的分析查找和处理比较容易,根据故障现象、故障首出信号和SOE 记录,通 过分析判断和试验,通常能较快的查出“异常”模件。这种“异常”模件有硬性故 障和软性故障二种,硬性故障只能通过更换有问题模件,才能恢复该系统正常运行; 而软性故障通过对模件复位或初始化,系统一般能恢复正常。比较典型的案例有三 (1)未冗余配置的输入/输出信号模件异常引起机组故障。如有台130MW机组正 常运行中突然跳机,故障首出信号为“轴向位移大?”,经现场检查,跳机前后有 关参数均无异常,轴向位移实际运行中未达到报警值保护动作值,本特利装置也未 发讯,但LPC 模件却有报警且发出了跳机指令。因此分析判断跳机原因为DEH 护中的LPC模件故障引起,更换LPC 模件后没有再发生类似故障。另一台600MW 组,运行中汽机备用盘上“汽机轴承振动高”、“汽机跳闸”报警,同时汽机高、中压主汽门和调门关闭,发电机逆功率保护动作跳闸;随即高低压旁路快开,磨煤 跳闸,锅炉因“汽包水位低低”MFT。经查原因系,1高压调门因阀位变送器和 控制模件异常,使调门出现大幅度晃动直至故障全关,过程中引起,1 轴承振动高 高保护动作跳机。更换,1 高压调门阀位控制卡和阀位变送器后,机组启动并网, 恢复正常运行。 (2)冗余输入信号未分模件配置,当模件故障时引起机组跳闸:如有一台600MW 机组运行中汽机跳闸,随即高低压旁路快开,磨煤机B 相继跳闸,锅炉因“炉膛压力低低”MFT。当时因系统负荷紧张,根据SOE 及DEH 内部故障记录,初步判 断的跳闸原因而强制汽机应力保护后恢复机组运行。二日后机组再次跳闸,全面查 找分析后,确认2 次机组跳闸原因均系DEH 系统三路“安全油压力低”信号共用一 模件,当该模件异常时导致汽轮机跳闸,更换故障模件后机组并网恢复运行。另一 台200MW 机组运行中,汽包水位高?值,?值相继报警后MFT 保护动作停炉。查看 CRT 上汽包水位,2 点显示300MM,另1 点与电接点水位计显示都正常。进一步检 查显示300MM 点汽包水位信号共用的模件故障,更换模件后系统恢复正常。针对此类故障,事后热工所采取的主要反事故措施,是在检修中有针对性地对冗余 的输入信号的布置进行检查,尽可能地进行分模件处理。 模件损坏,引起其它I/O 模件及对应的主模件故障:如有台机组 “CCS 控制模件故障及“一 次风压高低”报警的同时, CRT 上所有磨煤机出口温度、电流、给煤机煤量反馈 显示和总煤量百分比、氧量反馈,燃料主控BTU 输出消失,F 磨跳闸(首出信号为 “一次风量低”)。4 分钟后 CRT 上磨煤机其它相关参数也失去且状态变白色,运 行人员手动MFT(当时负荷410MW)。经检查电子室制粉系统过程控制站(PCU01 MOD4)的电源电压及处理模件底板正常,二块MFP模件死机且相关的一块CSI 模件 ((模位1-5-3,有关F 磨CCS 参数)故障报警,拔出检查发现其5VDC 逻辑电源输入 回路、第4 输出通道、连接MFP 扩展总线电路有元件烧坏(由于输出通道至BCS(24VDC),因此不存在外电串入损坏元件的可能)。经复位二块死机的MFP 件,更换故障的CSI模件后系统恢复正常。根据软报警记录和检查分析,故障原因 是CSI 模件先故障,在该模件故障过程中引起电压波动或I/O 扩展总线故障,导致 其它I/O 模件无法与主模件MFP03 通讯而故障,信号保持原值,最终导致 主模件MFP03 故障(所带A-F 磨煤机CCS 参数),CRT 上相关的监视参数全部失 去且呈白色。 2.2 主控制器故障案例分析 由于重要系统的主控制器冗余配置,大大减少了主控制器“异常”引发机组跳 闸的次数。主控制器“异常”多数为软故障,通过复位或初始化能恢复其正常工 作,但也有少数引起机组跳闸,多发生在双机切换不成功时,如: (1)有台机组运 行人员发现电接点水位计显示下降,调整给泵转速无效,而CRT 上汽包水位保持不 变。当电接点水位计分别下降至甲-300mm,乙-250mm,并继续下降且汽包水位低信 号未发,MFT 未动作情况下,值长令手动停炉停机,此时CRT 上调节给水调整门无 效,就地关闭调整门;停运给泵无效,汽包水位急剧上升,开启事故放水门,甲、 丙给泵开关室就地分闸,油泵不能投运。故障原因是给水操作站运行DPU 死机,备 用DPU 不能自启动引起。事后热工对给泵、引风、送风进行了分站控制,并增设故 (2)有台机组运行中空预器甲、乙挡板突然关闭,炉膛压力高MFT动作停炉;经 查原因是风烟系统I/O 站DPU 发生异常,工作机向备份机自动切换不成功引起。事 后电厂人员将空预器烟气挡板甲1、乙1 两组控制指令分离,分别接至不同的控制站进行控制,防止类似故障再次发生。 2.3 DAS 系统异常案例分析 DAS 系统是构成自动和保护系统的基础,但由于受到自身及接地系统的可靠 性、现场磁场干扰和安装调试质量的影响,DAS 信号值瞬间较大幅度变化而导致保 护系统误动,甚至机组误跳闸故障在我省也有多次发生,比较典型的这类故障有: (1)模拟量信号漂移:为了消除DCS 系统抗无线电干扰能力差的缺陷,有的DCS 厂家对所有的模拟量输入通道加装了隔离器,但由此带来部分热电偶和热电阻通道 易电荷积累,引起信号无规律的漂移,当漂移越限时则导致保护系统误动作。我省 曾有三台机组发生此类情况(二次引起送风机一侧马达线圈温度信号向上漂移跳闸 送风机,联跳引风机对应侧),但往往只要松一下端子板接线(或拆下接线与地碰一 下)再重新接上,信号就恢复了正常。开始热工人员认为是端子柜接地不好或者 屏蔽接线不好引起,但处理后问题依旧。厂家多次派专家到现场处理也未能解决问题。后在机组检修期间对系统的接地进行了彻底改造,拆除原来连接到电缆桥 架的AC、DC 接地电缆;柜内的所有备用电缆全部通过导线接地;UPS 至DCS 电源间 增加1 台20kVA 的隔离变压器,专门用于系统供电,且隔离变压器的输出端N 接地线相连,接地线直接连接机柜作为系统的接地。同时紧固每个端子的接线;更换部份模件并将模件的软件版本升级等。使漂移现象基本消除。 (2)DCS 故障诊断功能设置不全或未设置。信号线接触不良、断线、受干扰,使 信号值瞬间变化超过设定值或超量程的情况,现场难以避免,通过DCS 模拟量信号 变化速率保护功能的正确设置,可以避免或减少这类故障引起的保护系统误动。但 实际应用中往往由于此功能未设置或设置不全,使此类故障屡次发生。如一次风机 跳闸引起机组RB动作,首出信号为轴承温度高。经查原因是由于测温热电阻引 线是细的多股线,而信号电缆是较粗的 单股线,两线采用绞接方式,在震动或外力影响下连接处松动引起轴承温度中 有点信号从正常值突变至无穷大引起(事后对连接处进行锡焊处理)。类似的故障有: 民工打扫现场时造成送风机轴承温度热电阻接线松动引起送风机跳闸;轴承温度热 电阻本身损坏引起一次风机跳闸;因现场干扰造成推力瓦温瞬间从99?突升至 117?,1 秒钟左右回到99?,由于相邻第八点已达85?,满足推力瓦温度任一点105? 同时相邻点达85?跳机条件而导致机组跳闸等等。预防此类故障的办法,除机组检 修时紧固电缆和电缆接线,并采用手松拉接线方式确认无接线松动外,是完善DCS 的故障诊断功能,对参与保护连锁的模拟量信号,增加信号变化速率保护功能尤显 重要(一当信号变化速率超过设定值,自动将该信号退出相应保护并报警。当信号 低于设定值时,自动或手动恢复该信号的保护连锁功能)。 (3)DCS 故障诊断功能设置错误:我省有台机组因为电气直流接地,保安1A 作进线开关因跳闸,引起挂在该段上的汽泵A的工作油泵A 连跳,油泵B 连锁启动 过程中由于油压下降而跳汽泵A,汽泵B 升速的同时电泵连锁启动成功。但由于运 行操作速度过度,电泵出口流量超过量程,超量程保护连锁开再循环门,使得电泵 实际出水小,B 泵转速上升到5760 转时突然下降1000 转左右(事后查明是抽汽逆 止阀问题),最终导致汽包水位低低保护动作停炉。此次故障是信号超量程保护设 置不合理引起。一般来说,DAS 的模拟量信号超量程、变化速率大等保护动作后, 应自动撤出相应保护,待信号正常后再自动或手动恢复保护投运。 2.4 软件故障案例分析 分散控制系统软件原因引起的故障,多数发生在投运不久的新软件上,运行的 老系统发生的概率相对较少,但一当发生,此类故障原因的查找比较困难,需要对 控制系统软件有较全面的了解和掌握,才能通过分析、试验,判断可能的故障原 因,因此通常都需要厂家人员到现场一起进行。这类故障的典型案例有三种: 软件不成熟引起系统故障:此类故障多发生在新系统软件上,如有台机组80%额定负荷时,除DEH 画面外所有DCS 的CRT 画面均死机(包括两台服务器),参数显示为 零,无法操作,但投入的自动系统运行正常。当时采取的措施是:运行人员就地监 视水位,保持负荷稳定运行,热工人员赶到现场进行系统重启等紧急处理,经过 30 分钟的处理系统恢复正常运行。故障原因经与厂家人员一起分析后,确认为DCS 上层网络崩溃导致死机,其过程是服务器向操作员站发送数据时网络阻塞,引起服 务器与各操作员站的连接中断,造成操作员站读不到数据而不停地超时等待,导致 操作员站图形切换的速度十分缓慢(网络任务未死)。针对管理网络数据阻塞情况, 厂家修改程序考机测试后进行了更换。另一台机组曾同时出现4 台主控单元“白 灯”现象,现场检查其中2 台是因为A 机备份网停止发送,1 机备份网不能接收,1 机备份网收、发数据变慢(比正常的站慢几倍)。这类故障的原因是主控工作机的网络发送出现中断丢失,导致工作机发往备份机的数据全部丢失,而 双机的诊断是由工作机向备份机发诊断申请,由备份机响应诊断请求,工作机获得 备份机的工作状态,上报给服务器。由于工作机的发送数据丢失,所以工作机发不 出申请,也就收不到备份机的响应数据,认为备份机故障。临时的解决方法是 当长时间没有正确发送数据后,重新初始化硬件和软件,使硬件和软件从一个 初始的状态开始运行,最终通过更新现场控制站网络诊断程序予以解决。 (2)通信阻塞引发故障:使用TELEPERM-ME 系统的有台机组,负荷300MW 行人员发现煤量突减,汽机调门速关且CRT上所有火检、油枪、燃油系统均无信号 显示。热工人员检查发现机组EHF 系统一柜内的I/O BUS 接口模件ZT 报警灯红 闪,操作员站与EHF 系统失去偶合,当试着从工作站耦合机进入OS250PC 软件包调 用EHF 系统时,提示不能访问该系统。通过查阅DCS 手册以及与SIEMENS 专家间的 电话分析讨论,判断故障原因最大的可能是在三层CPU 切换时,系统处理信息过多 造成中央CPU 与近程总线之间的通信阻塞引起。根据商量的处理方案于当晚11 多在线处理,分别按三层中央柜的同步模件的SYNC键,对三层CPU 进行软件复位: 先按CPU1 的SYNC 键,相应的红灯亮后再按CPU2 的SYNC 键。第二层的同步红灯亮 后再按CPU3 的同步模件的SYNC 秒后所有的SYNC的同步红灯都熄灭,系 统恢复正常。 (3)软件安装或操作不当引起:有两台30 万机组均使用Conductor NT 5.0 作为 其操作员站,每套机组配置3 个SERVER 个CLIENT,三个CLIENT分别配置为 大屏、值长站和操作员站,机组投运后大屏和操作员站多次死机。经对全部操作员 站的SERVER 和CLIENT 进行全面诊断和多次分析后,发现死机的原因是:1)一台 SERVER 因趋势数据文件错误引起它和挂在它上的CLIENT 在当调用趋势画面时画面 响应特别缓慢(俗称死机)。在删除该趋势数据文件后恢复正常。2)一台SERVER 文件类型打印设备出错引起该SERVER的内存全部耗尽,引起它和挂在它上的 CLIENT 的任何操作均特别缓慢,这可通过任务管理器看到DEV.EXE 进程消耗掉大 量内存。该问题通过删除文件类型打印设备和重新组态后恢复正常。3)两台大屏和 工程师室的CLIENT 因声音程序没有正确安装,当有报警时会引起进程CHANGE.EXE 调用后不能自动退出,大量的CHANGE.EXE 堆积消耗直至耗尽内存,当内存耗尽 后,其操作极其缓慢(俗称死机)。重新安装声音程序后恢复正常。此外操作员站在 运行中出现的死机现象还有二种:一种是鼠标能正常工作,但控制指令发不出,全 部或部分控制画面不会刷新或无法切换到另外的控制画面。这种现象往往是由于 CRT 上控制画面打开过多,操作过于频繁引起,处理方法为用鼠标打开VMS 系统下 拉式菜单,RESET 应用程序,10 分钟后系统一般就能恢复正常。另一种是全部控制 画面都不会刷新,键盘和鼠标均不能正常工作。这种现象往往是由操作员站的VMS 操作系统故障引起。此时关掉OIS 电源,检查各部分连接情况后再重新上电。如果 不能正常启动,则需要重装VMS 操作系统;如果故障诊断为硬件故障,则需更换相 应的硬件。 (4)总线通讯故障:有台机组的DEH 系统在准备做安全通道试验时,发现通道选 择按钮无法进入,且系统自动从“高级”切到“基本级”运行,热控人员检查发现 GSE 柜内的所有输入/输出卡(CSEA/CSEL)的故障灯亮, 经复归GSE 柜的REG CSEA/CSEL的故障灯灭,但系统在重启“高级” 时,维护屏不能进入到正常的操 作画面呈死机状态。根据报警信息分析,故障原因是系统存在总线通讯故障及节点 故障引起。由于阿尔斯通DEH 系统无冗余 配置,当时无法处理,后在机组调停时,通过对基本级上的REG 卡复位,系统 恢复了正常。 (5)软件组态错误引起:有台机组进行#1 中压调门试验时,强制关闭中间变量 IV1RCO 信号,引起#1-#4 中压调门关闭,负荷从198MW 降到34MW,再热器压力从 2.04MP 升到4.0Mpa,再热器安全门动作。故障原因是厂家的DEH 组态,未按运行方 式进行,流量变量本应分别赋给IV1RCO-IV4RCO,实际组态是先赋给IV1RCO,再通 过IV1RCO 分别赋给IV2RCO-IV4RCO。因此当强制IV1RCO=0 时,所有调门都关闭, 修改组态文件后故障消除。 2.5 电源系统故障案例分析 DCS 的电源系统,通常采用1:1 冗余方式(一路由机组的大UPS 供电,另一路由 电厂的保安电源供电),任何一路电源的故障不会影响相应过程控制单元内模件及 现场I/O 模件的正常工作。但在实际运行中,子系统及过程控制单元柜内电源系统 出现的故障仍为数不少,其典型主要有: (1)电源模件故障:电源模件有电源监视模件、系统电源模件和现场电源模件3 种。现场电源模件通常在端子板上配有熔丝作为保护,因此故障率较低。而前二种 模件的故障情况相对较多:1)系统电源模件主要提供各不同等级的直流系统电压和 模件电压。该模件因现场信号瞬间接地导致电源过流而引起损坏的因素较大。因此故障主要检查和处理相应现场I/O 信号的接地问题,更换损坏模件。如有台机 组负荷520MW 正常运行时MFT,首出原因“汽机跳闸。CRT 画面显示二台循泵跳 闸,备用盘上循泵出口阀,86?信号报警。5 分钟后运行巡检人员就地告知循泵A、B 实际在运行,开关室循泵电流指示大幅晃动且A 大于B。进一步检查机组PLC 诊断 画面,发现控制循泵A、B 的二路冗余通讯均显示“出错”。43 分钟后巡检人员发 现出口阀开度小就地紧急停运循泵A、B。事后查明A、B 两路冗余通讯中断失去的 原因,是为通讯卡提供电源支持的电源模件故障而使该系统失电,中断了与PLC 机的通讯,导致运行循泵A、B状态失去,凝汽器保护动作,机组MFT。更换电源 模件后通讯恢复正常。事故后热工制定的主要反事故措施,是将两台循泵的电流信 号由PLC 改至DCS 的CRT 显示,消除通信失去时循泵运行状态无法判断的缺陷;增 加运行泵跳闸关其出口阀硬逻辑(一台泵运行,一台泵跳闸且其出口阀开度,30 度,延时15 秒跳运行泵硬逻辑;一台泵运行,一台泵跳闸且其出口阀开度,0 逆转速动作延时30秒跳运行泵硬逻辑);修改凝汽器保护实现方式。2)电源监视模 件故障引起:电源监视模件插在冗余电源的中间,用于监视整个控制站电源系统的 各种状态,当系统供电电压低于规定值时,它具有切断电源的功能,以免损坏模 件。另外它还提供报警输出触点,用于接入硬报警系统。在实际使用中,电源监视 模件因监视机箱温度的2 个热敏电阻可靠性差和模件与机架之间接触不良等原因而 故障率较高。此外其低电压切断电源的功能也会导致机组误跳闸, 如有台机组满负荷运行,BTG 盘出现“CCS 控制模件故障”报警,运行人员发 现部分CCS 操作框显示白色,部分参数失去,且对应过程控制站的所有模件显示白 色,6s 后机组MFT,首出原因为“引风机跳闸”。约2 分钟后CRT 画面显示恢复正 常。当时检查系统未发现任何异常(模件无任何故障痕迹,过程控制站的通讯卡切 换试验正常)。机组重新启动并网运行也未发现任何问题。事后与厂家技术人员一 起专题分析讨论,并利用其它机组小修机会对控制系统模拟试验验证后,认为事件 原因是由于该过程控制站的系统供电电压瞬间低于规定值时,其电源监视模件设置 的低电压保护功能作用切断了电源,引起控制站的系统电源和24VDC、5VDC 15VDC的瞬间失去,导致该控制站的所有模件停止工作(现象与曾发生过的24VDC 接地造成机组停机事件相似),使送、引风机调节机构的控制信号为0,送风机动 叶关闭(气动执行机构),引风机的电动执行机构开度保持不变(保位功能),导致炉 膛压力低,机组MFT。 (2)电源系统连接处接触不良:此类故障比较典型的有:1)电源系统底板上5VDC 电压通常测量值在5.10,5.20VDC 之间,但运行中测量各柜内进模件的电压很多在 5V 以下,少数跌至4.76VDC 左右,引起部分I/O 卡不能正常工作。经查原因是电 源底板至电源母线间连接电缆的多芯铜线与线鼻子之间,表面上接触比较紧,实际 上因铜线表面氧化接触电阻增加,引起电缆温度升高,压降增加。在机组检修中通 过对所有5VDC 电缆铜线与线鼻子之间的焊锡处理,问题得到解决。2)MACS-?DCS 运行中曾在两个月的运行中发生2M801 工作状态显示故障而更换了13 台主控单 元,但其中的多数离线上电测试时却能正常启动到工作状态,经查原因是原主控 5V 电源,因线损和插头耗损而导致电压偏低;通过更换主控间的冗余电缆为预制电 缆;现场主控单元更换为2M801E-D01,提升主控工作电源单元电压至5.25V 后基本 恢复正常。3)有台机组负荷135MW 时,给水调门和给水旁路门关小,汽包水位急速 下降引发MFT。事后查明原因是给水调门、给水旁路门的端子板件电源插件因接触 不良,指令回路的24V 电源时断时续,365bet,导致给水调门及给水旁路门在短时内关下, 汽包水位急速下降导致MFT。4)有台机组停炉前,运行将汽机控制从滑压切至定压 后,发现DCS 上汽机调门仍全开,主汽压力4260kpa,SIP 上显示汽机压力下降为 1800kpa,汽机主保护未动作,手动拍机。故障原因系汽机系统与DCS、汽机显示 屏通讯卡件BOX1 电源接触点虚焊、接触不好,引起通讯故障,使DCS 与汽机显示 屏重要数据显示不正常,运行因汽机重要参数失准手动拍机。经对BOX1 电源接触 点重新焊接后通讯恢复。5)循泵正常运行中曾发出#2UPS 失电报警,20 分钟后对应 循泵跳闸。由于运行人员处理及时,未造成严重后果。热工人员对就地进行检查发现#2UPS 输入电源插头松动,导致#2UPS 失电报警。进行专门试验结果 表明,循泵跳闸原因是UPS 输入电源失去后又恢复的过程中,引起PLC 输入信号抖 动误发跳闸信号。 (3)UPS 功能失效:有台机组呼叫系统的喇叭有杂音,通信班人员关掉该系统的 主机电源查原因并处理。重新开 启该主机电源时,呼叫系统杂音消失,但集控室右侧CRT 画面显示全部失去, 同时MFT 信号发出。经查原因是由于呼叫系统主机电源接至该机组主UPS,通讯人 员在带载合开关后,给该机组主UPS 电源造成一定扰动,使其电压瞬间低于 195V,导致DCS 各子系统后备UPS 启动,但由于BCS 系统、历史数据库等子系统的 后备UPS 失去带负荷能力(事故后试验确定),造成这些系统失电,所有制粉系统跳 闸,机组由于“失燃料”而MFT (4)电源开关质量引起:电源开关故障也曾引起机组多次MFT,如有台机组的发电机定冷水和给水系统离线,汽泵自行从“自动”跳到“手动”状态;在MEH 新投入锅炉自动后,汽泵无法增加流量。1分钟后锅炉因汽包水位低MFT 动作。故 障原因经查是DCS 给水过程控制站二只电源开关均烧毁,造成该站失电,导致给 水系统离线,无法正常向汽泵发控制信号,最终锅炉因汽包水位低MFT 动作。 2.6 SOE 信号准确性问题处理 一旦机组发生MFT 或跳机时,运行人员首先凭着SOE 信号发生的先后顺序来进 行设备故障的判断。因此SOE 记录信号的准确性,对快速分析查找出机组设备故障 原因有着很重要的作用。这方面曾碰到过的问题有: (1)SOE 信号失准:由于设计等原因,基建接受过来的机组,SOE 信号往往存在 着一些问题(如SOE 系统的信号分辨力达不到指标要求却因无测试仪器测试而无法 证实,信号源不是直接取自现场,描述与实际不符,有些信号未组态等等),导致 SOE 信号不能精确反映设备的实际动作情况。有台机组MFT 膛灭火”,检查DCS中每层的3/4 火检无火条件瞬间成立,但SOE 却未捉捕到“全 炉膛灭火”信号。另一台机组MFT 故障,根据运行反映,首次故障信号显示“全炉 膛灭火”,同时有“DCS 电源故障”报警,但SOE 中却未记录到DCS 电源故障信 号。这使得SOE 系统在事故分析中的作用下降,增加了查明事故原因的难度。为此 我省各电厂组织对SOE 系统进行全面核对、整理和完善,尽量做到SOE 信号都取自 现场,消除SOE 系统存在的问题。同时我们专门开发了SOE 信号分辨力测试仪,经 浙江省计量测试院测试合格后,对全省所属机组SOE 系统分辨力进行全部测试,掌 握了我省DCS 的SOE 系统分辨力指标不大于1ms 的有四家,接近1ms 4ms的有一家。 (2)SOE 报告内容凌乱:某电厂两台30 万机组的INFI-90 分散控制系统,每次机 组跳闸时生成的多份SOE 报告内容凌乱,启动前总是生成不必要的SOE 报告。经过 1)调整SEM 执行块参数, 把触发事件后最大事件数及触发事件后时间周期均适当 增大。2)调整DSOE Point 清单,把每个通道的Simple Trigger 由原来的BOTH 为0TO1,RecordableEvent。3)重新下装SEM 组态后,问题得到了解决。 (3)SOE 报表上出现多个点具有相同的时间标志:对于INFI-90 分散控制系统, 可能的原因与处理方法是:1)某个SET 或SED 模件被拔出后在插入或更换,导致该 子模件上的所有点被重新扫描并且把所有状态为1 的点(此时这些点均有相同的跳 闸时间)上报给SEM。2)某个MFP 主模件的SOE 缓冲区设置太小产生溢出,这种情 况下,MFP 将会执行内部处理而复位SOE,导致其下属的所有SET 或SED 子模件 中,所有状态为1 的点(这些点均有相同跳闸时间)上报给了SEM 模件。处理方法是 调整缓冲区的大小(其值由FC241 的S2 决定,一般情况下调整为100)。3)SEM 收到 某个MFP 的事件的时间与事件发生的时间之差大于设定的最大等待时间(由FC243